WY25型挖掘機(jī)斗體與斗齒焊接修復(fù)辦法

１、鏟斗資料及其焊接性１熱影響區(qū)分出碳化物導(dǎo)致脆化ＺＧＭｎ１３高錳鋼在再次受熱超越２５０℃時(shí)也許會(huì)沿晶界分出碳化物，使資料的耐性大大下降，嚴(yán)重危害高錳鋼的優(yōu)異功能。經(jīng)剖析，當(dāng)高錳鋼再次加熱且冷卻速度較快時(shí)，碳化物首先在晶界處分出，跟著停留時(shí)間的延伸，晶界碳化物將由不接連的顆粒狀況變?yōu)榫W(wǎng)狀散布，其脆性明顯添加。因而，當(dāng)高錳鋼在焊補(bǔ)或焊接后再加熱時(shí)，就會(huì)在焊接熱影響區(qū)的一個(gè)區(qū)段內(nèi)不一樣程度地分出碳化物，并也許向馬氏體轉(zhuǎn)變，不只使資料變脆，而且還會(huì)下降其耐磨性和沖擊耐性。而且，在熱影響區(qū)易分出碳化物的溫度規(guī)模６５０℃擺布內(nèi)的停留時(shí)間越長(zhǎng)，碳化物分出越多。ＷＹ２５型挖掘機(jī)的斗體資料為Ｑ３４５，其焊接性杰出。斗齒資料為ＺＧＭｎ１３高錳鋼，在高溫下呈單相奧氏體安排，具有極好的耐性，在沖擊載荷作用下因表面層加工硬化而具有高耐磨性。但這種鋼焊接性較差：一是在焊接熱影響區(qū)分出碳化物導(dǎo)致資料脆化；二是焊縫發(fā)生熱裂紋，特別是在近縫區(qū)發(fā)生液化裂紋。為削減碳化物的分出，避免資料失掉耐性而變脆，應(yīng)采納辦法加速其冷卻速度，即縮短在高溫下的停留時(shí)間。為此，焊接時(shí)要選用短段焊、間歇焊、泡水焊等。２焊接熱裂紋２、斗體與斗齒的焊接技術(shù)１焊前預(yù)備首先從斗體上切除已磨損的斗齒，然后用角磨機(jī)把裝置斗齒處打磨潔凈，不得存有泥垢、鐵銹，并仔細(xì)查看有無(wú)裂紋等缺點(diǎn)；在斗齒待焊處用碳弧氣刨開(kāi)出坡口，并用角磨機(jī)整理潔凈。避免熱裂紋發(fā)生的辦法是，下降根本金屬或焊接資猜中Ｓ和Ｐ的含量；也可從焊接技術(shù)上采納辦法盡量下降焊接應(yīng)力，如選用短段焊、間歇焊、渙散焊和焊后錘擊等。在斗體上堆焊高錳鋼時(shí)，能夠先焊一層Ｃｒ－Ｎｉ、Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｎ或Ｃｒ－Ｍｎ?yuàn)W氏體鋼作阻隔焊道，可避免裂紋。２施焊①首先在斗體上與斗齒的接合處用ＧＢＥ３０９－１５焊條進(jìn)行堆焊，焊前焊條需經(jīng)３５０℃、１５ｈ烘干，焊接電流應(yīng)偏大、焊速略慢，以確保熔合區(qū)鎳含量５％～６％，避免發(fā)生對(duì)裂紋靈敏的馬氏體。②進(jìn)行定位焊。斗齒安裝到位后，用直徑為３２ｍｍ的Ｄ２６６焊條進(jìn)行兩邊對(duì)稱的定位焊，焊縫長(zhǎng)度不超越３０ｍｍ。焊后當(dāng)即水冷并錘擊。③打底焊。用直徑為３２ｍｍ的Ｄ２６６焊條進(jìn)行打底焊。用小電流、直流反極性、斷續(xù)焊、短段焊。每次停焊時(shí)應(yīng)及時(shí)水冷，間層溫度控制在５０℃以下。④進(jìn)行填充焊。底焊焊完后，改用直徑為４ｍｍ的Ｄ２６６焊條進(jìn)行斷續(xù)焊，焊接電流為１６０Ａ，一根焊條分３～４次焊完，每次停焊時(shí)仍須及時(shí)用水冷卻焊道至５０℃以下，并進(jìn)行錘擊，以消除應(yīng)力與避免碳化物分出；每焊完兩層則進(jìn)行擺布焊縫輪換焊接以確保焊接的對(duì)稱性，直至焊腳達(dá)１６ｍｍ停止。每焊完一道用放大鏡查看裂紋狀況，如有裂紋則用碳弧氣刨消除后再焊接。鏟斗斗齒經(jīng)此辦法修正后經(jīng)一年多的運(yùn)用，焊縫仍然杰出。此辦法修正斗齒效率高、成本低、作用好，有必定的實(shí)用價(jià)值。

玻璃鋼冷卻塔降噪原理

1、環(huán)保型冷卻塔極低噪聲型：75th、lOOth、125th三種型號(hào)2、環(huán)保型冷卻塔標(biāo)準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)噪聲低于國(guó)家規(guī)定超低噪聲冷卻塔噪聲值3～5dBA，并且熱力性能符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB7190、1-97規(guī)定；降噪技術(shù)措施：降低冷卻塔噪聲的常見(jiàn)辦法有二種：一是裝附加設(shè)施即通常所說(shuō)的穿裙帶帽，但耗資源大、風(fēng)阻增加；另一種是從聲源入手。我們采取從聲源入手的降噪措施，采用大弦長(zhǎng)、外徑處寬、內(nèi)徑處窄和前傾呈彎掠組合狀的葉片制成的軸流風(fēng)機(jī)。其加功量沿葉高的分布量是向葉項(xiàng)方向偏移，充分利用了上半葉高葉片損失小的特點(diǎn)，且明顯減低了葉根附近過(guò)大的攻角值，改善了失速現(xiàn)象，提高了氣動(dòng)性能，在轉(zhuǎn)速較低時(shí)，可獲得較高的風(fēng)壓值，且還擴(kuò)大了穩(wěn)定工作范圍。利用動(dòng)量原理F1=mv2-v1，若延長(zhǎng)水滴從填料到底部水盤(pán)的時(shí)間t值，可使水滴在水面上的沖擊力F明顯減小，因此我們采用加裝不影響風(fēng)阻的傾斜淌水板的方法，使淋水噪聲降低了2、5～3、5dBA視塔容量和淋水高度而異。因此，本設(shè)計(jì)采取從聲源入手降低風(fēng)機(jī)噪聲和水滴淋水噪聲，整體降噪3dBA小型冷卻塔塔～5dBA大型冷卻塔塔，滿足城市環(huán)境噪聲的控制要求，具體實(shí)施內(nèi)容有：1、對(duì)75th、lOOth冷卻塔均采用同一直徑的冷卻塔風(fēng)機(jī)，通過(guò)改變?nèi)~輪的數(shù)目來(lái)改變風(fēng)量，采用并聯(lián)方式來(lái)滿足不同冷卻塔塔的風(fēng)量要求，其單塔風(fēng)量為68000m3h。合理選定風(fēng)機(jī)直徑降低出口動(dòng)壓，該風(fēng)機(jī)直徑D=1120mm，其出口動(dòng)壓值為12、9Pa，而原100th冷卻塔風(fēng)機(jī)出口動(dòng)壓為31Pa，故又可實(shí)現(xiàn)節(jié)能。2、對(duì)t25th、150th、175th冷卻塔采用相同方法設(shè)計(jì)，冷卻塔風(fēng)機(jī)直徑分別定為1200mm、1300mm、1380mm，單冷卻塔風(fēng)量分別為82000m3h、100000m3h、120000m3h。3、降低葉輪的周速，¤1120mm風(fēng)機(jī)的周速為18、75ms，原lOOth塔由1800mm風(fēng)機(jī)的周速為30、14mS。因?yàn)槁晧杭?jí)與圓周速度p的5～6次方，由1120mm單風(fēng)機(jī)噪聲可較中1800mm單風(fēng)機(jī)降低約10dBA，風(fēng)機(jī)同時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)其噪聲會(huì)提高其噪聲值≤6dBA，可較原風(fēng)機(jī)降低3～4dBA。4、將收水器安裝在塔的頂部，一方面可以減少飄水損失，另一方面亦可起到一定的隔聲效果。5、從聲源入手降低淋水噪聲：在塔的填料下部安裝弧形淌水板，如將弧形板底部加r成勺斗狀，則斗內(nèi)的水引入塔邊的集水管，經(jīng)管道進(jìn)入下塔體的盛水盤(pán)內(nèi)，從而較大幅度降低淋水噪聲。6、采用模塊化結(jié)構(gòu)，可以降低模具費(fèi)用，減少重量，便于運(yùn)輸、安裝和調(diào)試，同時(shí)具有較大的選用靈活性。